El sistema DCS de la caldera eléctrica xin Po # 7

Resumen: Información sobre el sistema DCS de la caldera eléctrica Xin Po # 7, elaborada por un excelente fabricante de medidores de flujo, para ofrecerle una cotización. 1. Resumen del modelo de horno eléctrico Xin Po # 7 para HG220/100 HM11, con un caudal de vapor nominal de 220 t/h, una presión de vapor principal de 81 MPa y una temperatura de vapor principal de 540 ℃. Para mejorar el grado de automatización del control de la caldera y reducir la carga de trabajo de los operadores, la compañía eléctrica Xin Bao de Xinhua. Puede consultar la cotización de otros fabricantes de medidores de flujo. Aquí encontrará los detalles del artículo sobre el sistema DCS de la caldera eléctrica Xin Po # 7. 1. Resumen del modelo de horno eléctrico Xin Po # 7 para HG220/100 y HM11, con un caudal de vapor nominal de 220 t/h, una presión de vapor principal de 81 MPa y una temperatura de vapor principal de 540 ℃. Para mejorar el grado de automatización del control de la caldera y reducir la carga de trabajo de los operadores, la electricidad del horno xinhua XDPS - xin bao company 400 # 7 para la transformación del sistema de control distribuido DCS, incluye DAS, MCS, SCS, FSSS. Ya sea DAS incluyendo recolección y procesamiento de señales, visualización de gráficos, visualización de tendencias, alarma, agrupación, visualización de vistas, impresión de informes, recolección de datos históricos, reaparición de registros SOE, recuperación de accidentes, etc.; El MCS incluye control de carga térmica, control de nivel de agua del tambor de vapor, control de temperatura del vapor principal, control de presión negativa del hogar; SCS incluyendo ventilador de tiro inducido, soplador, fila de máquina de polvo, molino y otra maquinaria auxiliar y control de puerta eléctrica y enclavamiento; FSSS es responsable del horno si monitoreo de seguridad. 2 Entrada MCS después de DCS después de la reforma, y ​​en comparación con el instrumento de control tradicional de entrada MCS se vuelve mucho más relajado, la estrategia de control puede modificarse en línea y le permite jugar, que también es XDPS - 400 aspecto sobresaliente del sistema de control distribuido. 2.1 El sistema de control del nivel de agua del tambor de vapor adopta el sistema tradicional de control de tres impulsos. Dado que el objetivo del control es una respuesta rápida, el sistema de control automático de la inversión sería más fácil. Por lo tanto, el trabajo principal se centra en la optimización de los parámetros PID. En la situación actual, la entrada del sistema de control automático permite un rango de cambio del nivel de agua del tambor de vapor dentro de los 15 mm, lo que puede satisfacer los requisitos de funcionamiento de la caldera. 2.2 El sistema de control de la temperatura del vapor principal es bien conocido. Dado que el objetivo del control de la temperatura del vapor principal es un enlace inercial de gran retardo, el control PID tradicional de la cantidad de pulverización de agua por sí solo no es fácil para mantener la temperatura dentro del alcance de los requisitos. Y el control de la temperatura del vapor principal de la caldera eléctrica Xin Po # 7, aunque el diseño para los dos niveles de reducción de temperatura, pero el agua secundaria no necesita, solo el nivel de agua para controlar la temperatura del vapor principal. Por lo tanto, cuando la cantidad de agua cambia, se necesita más tiempo para realizar los cambios de temperatura del vapor principal, por lo que el sistema de control automático de la temperatura del vapor principal de la inversión se vuelve más difícil. En vista de la situación actual, el ajuste automático de la temperatura del vapor principal también necesita usar el bloque de función PID, aparentemente solo por la coincidencia de los parámetros P e I, el control PID es difícil de mantener la temperatura del vapor principal dentro del alcance de los requisitos y para adaptarse a los cambios en la capacidad de carga es más débil, el sistema de control automático para oscilar. El método para resolver el problema comienza primero agregando feedforward, el feedforward tradicional a menudo es de acuerdo con la magnitud del impacto de los factores de perturbación en el sistema y agrega el feedforward apropiado, pero los factores de perturbación para la temperatura del vapor principal son mayores, y la respuesta dinámica del sistema bajo diferentes perturbaciones también es diferente. Desde otro punto de vista, cuando hay alguna perturbación, mientras que la temperatura del vapor principal no tiene un cambio obvio, pero mostrará la tendencia. Con base en esto, el xin eléctrico Po # 7 en el horno del ajuste automático de la temperatura del vapor principal, después de una larga observación y repetidos experimentos, se unió a la acción de feedforward como se describe a continuación. Temperatura del vapor principal del valor promedio del valor actual de menos 30 segundos atrás, esto puede reflejar el rango de cambio de la temperatura del vapor principal durante 30 segundos, cuando la temperatura del vapor principal sube por encima de cero. 5 ℃ y mantener más de 2 segundos, la apertura de la válvula de agua caliente se incrementa en un 8%, cuando la tasa de aumento es menor de 0 ℃ y mantener más de 2 segundos, aumentará el 8% de la apertura de la válvula de agua caliente para eliminar. Por otro lado, cuando la temperatura del vapor principal de reducción de mayor que cero. 5 ℃ y mantener más de 2 segundos, la apertura de las válvulas de agua caliente se reduce en un 8%, se reduce cuando la amplitud es menor de 0 ℃ y mantener más de 2 segundos, se cortará delante de la apertura de la válvula más el 8% de agua caliente. Es necesario recordar especialmente que la alimentación anticipada se combina con la salida PID de ajuste de vicio, en lugar de en el terminal de entrada FF del bloque de función PID. Desde el punto de vista del efecto real, la acción de avance en el sistema principal de control de temperatura del vapor ha desempeñado un papel fundamental, mientras que el PID solo tiene el efecto de regulación secundaria, la cual no puede ser ni demasiado fuerte ni demasiado débil. Actualmente, se utiliza un bucle de control PID en cascada, con un tono con dos auxiliares, que defienden el promedio de las variables de proceso de temperatura del vapor principal y el sustituto de la temperatura de salida de la guía del atemperador secundario. Debido a la combustión de la caldera, el lado izquierdo y derecho del equilibrio de vapor antes de mezclar el nivel al final del cabezal de vapor sobrecalentado siempre presenta una desviación de temperatura. Para sincronizar la acción de la válvula hidráulica y la desviación de la apertura, si es demasiado grande, la temperatura de salida del atemperador secundario se promedia alrededor de la guía de temperatura ajustable de dos auxiliares. Ahora, los parámetros del tono de defensa son: Kp = 0.8, Ti = 150, dos auxiliares son: Kp = 0.6, Ti = 200.

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