Analyse et traitement des causes de secousses à haute tonalité et de fractures répétées de l'usine

Résumé : Analyse des causes et du traitement des vibrations à haute tonalité et des fractures répétées des centrales électriques produites par un excellent débitmètre , fabricant de débitmètres pour vous proposer le devis. 1. Examen de la centrale électrique de Zhejiang Changxing n° 5, machine N125 - L'usine de turbines à vapeur de Shanghai produit une turbine à vapeur à ultra-haute pression et à réchauffage intermédiaire de type 135/535/535, opérationnelle en août 1992 pour l'installation. L'original n° 5 pour le système de régulation de turbine hydraulique, le système de contrôle de vitesse, de mai à juin 2001. D'autres fabricants de débitmètres choisissent un devis de prix de modèle, vous êtes invités à vous renseigner, voici un article détaillé sur l'analyse des causes et du traitement des vibrations à haute tonalité et des fractures répétées des centrales électriques à haute tension. 1. Examen de la centrale électrique de Zhejiang Changxing n° 5, machine N125 - L'usine de turbines à vapeur de Shanghai produit une turbine à vapeur à ultra-haute pression et à réchauffage intermédiaire de type 135/535/535, opérationnelle en août 1992 pour l'installation. Le système de régulation de vitesse de la turbine hydraulique n° 5 a été modernisé entre mai 2001 et juin 2002 par DEH, grâce à un système de contrôle de vitesse à résistance électrique pure haute pression de type III, développé par Xinhua Control Engineering Company. Après modification, le système de contrôle de l'unité a considérablement amélioré son automatisation, offrant un temps de réponse rapide et une grande précision de contrôle. Cependant, entre février 2002 et juin 2002, une rupture de cinq racines d'un LVDT à haute fréquence a été constatée, entraînant un phénomène de ballottement à un endroit précis, menaçant gravement la sécurité de fonctionnement de l'unité. 2. Tonalité de secousse haute tension et tonalité élevée de la machine n° 3 n° 5 une fracture LVDT est une brève introduction sur les points 22:37 du 2 février 2002, sortie de la machine n° 5 de 125 mw, contrôle coordonné, signal LVDT2 à tonalité élevée n° 3 de 0 v sauté à 4. 04 vzui grande valeur, carte VCC élevée, le signal de défaut 4. 04 v est la servovanne d'entrée par rapport à l'instruction de commande, la force de sortie de la servovanne se ferme rapidement à la tonalité n° 3, après que la charge soit tombée à 115 mw, en raison de l'unité, il y a un écart entre la charge réelle et la cible, logiciel DEH après l'opération, dans le cas où la tonalité n° 3 a une fausse ouverture, ouvrez la tonalité n° 4 pour maintenir la valeur cible de la charge et l'équilibre de la valeur donnée. Le 10 avril 2002, l'inspection a révélé que le signal LVDT1 du signal matinal n° 3 était à 0 V et que le signal LVDT2 était à 1. À environ 4 V, le signal LVDT1 du signal n° 3 a été détecté comme défectueux. Le 1er mai 2002, suite à une fluctuation de charge sur l'unité n° 5, le signal de secousse, en particulier le signal LVDT2 du signal n° 3, a sauté sans changement dans l'instruction de commande. L'inspection sur site a révélé que le signal de secousse du signal n° 3 était plus important et, en raison de la censure du signal LVDT1 du signal n° 3, afin de garantir le fonctionnement stable de l'unité n° 5, il a été décidé de forcer la fermeture du signal n° 3. Avant la modification du signal LVDT n° 3, seuls les signaux n° 1, 2 et 4 ont participé à la régulation. 3. Secousses à haute pression et oscillations à haute pression des machines n° 3 et n° 5. Analyse des causes de rupture du LVDT pour le système de contrôle DEH. Les secousses sont fréquentes et peuvent être dues aux raisons suivantes : 1. Vibration de la servovalve ; 2. Incohérence des paramètres de contrôle, défaillance du signal thermique ; 3. Vibration de la tige de la servovalve à rétroaction LVDT ; 4. Défaut de vibration de la tige de la servovalve à rétroaction LVDT : fatigue générale, oscillation de la servovalve, tube à ressort, servovalve, acier magnétique, colmatage du filtre de changement magnétique, servovalve, blocage du noyau de la soupape principale d'ouverture de la servovalve. Grâce à la mise en service rapide du système de contrôle DEH et à un contrôle rigoureux de l'huile (tous les indices d'huile ignifuge) dans les limites requises, la probabilité d'une cause de ballottement est très faible. Parallèlement, nous avons constaté que le phénomène de ballottement à haute pression est associé à la position spécifique de la tonalité n° 3. Nous avons donc concentré nos recherches sur d'autres facteurs, et non sur le remplacement de la servovalve. Français Le personnel de maintenance du contrôle thermique dans le processus de traitement des défauts, les paramètres de contrôle et le signal thermique pour l'inspection, aucune anomalie n'a été trouvée. L'analyse de la machine n° 5 lors du levage de la charge n° 1, n° 2, nous pouvons trouver deux phénomènes : 1. # 1, # 2 ton élevé de secousse avec une charge spécifique (ouverture à 48 % - - - - - - 50 %) Environ 2. Avec l'ouverture (tonalité n° 3 0 - 10 %) Et l'état d'un LVDT. Nous avons trouvé la machine n° 5 le 30 avril 2002 lors du levage de la charge n° 1, n° 2, le 5 mai 2002, au même moment, j'ai trouvé une fracture du LVDT n° 3 (un autre long bloc), le 14 mai 2002 pour le ton n° 3 après un LVDT pour le remplacement, ou la diminution de la charge de ne sont pas apparus lorsque le phénomène de ballottement n° 1, n° 2 ton. Le 30 avril 2002, les tonalités n° 1 et n° 2 se sont produites à environ 100 mW. L'ouverture des tonalités n° 1 et n° 2 était d'environ 48 %, et celle des tonalités 0 à 3 de 10 %. À l'état n° 3, la caractéristique globale du flux sonore était à un point d'inflexion, et la variation du trafic était plus importante. En raison du blindage d'un LVDT n° 3 et de sa rupture, lors de la stabilisation de la charge, les deux extrémités de la fracture du LVDT ne se sont pas libérées (dans un état fragile de stabilité), le retour sonore n'a pas changé. Lors de l'ajustement par la charge unitaire, les deux extrémités de la fracture du LVDT se sont libérées. Le retour sonore n° 3, causé par le retour sonore et la variation d'ouverture réelle, la relation linéaire entre la variation de flux et l'aggravation de la relation linéaire a rendu le système difficile à régler avec précision, et les secousses ont provoqué le retour sonore. Français : Lorsqu'une bobine LVDT et un noyau se brisent à cause d'une usure prolongée de l'isolation, même un LVDT cassant deux têtes ne peut pas être stable après le contact, dans le ton peut se libérer à tout moment, lorsque le ton non seulement dans une charge particulière (l'ouverture) Rock, sous une autre charge (l'ouverture) Cela se produira, cela n'a rien à voir avec le ton des caractéristiques de flux, principalement en raison d'une rétroaction LVDT qui n'est pas stable, d'une déviation et des calculs DEH, en faveur du système de régulation répété, formant ainsi le ton du tremblement.

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